降低兩（liǎng）端（duān）壓差
根據流量方程，當（dāng）前後壓差減（jiǎn）小時，流量也相應減小（xiǎo），為保持閥的流量不變，就要增大閥的開度。因此，可（kě）以工藝管道上與調節閥相串（chuàn）聯的手動閥門，關閉（bì）至調節閥需要的工作（zuò）開度為止，或者在調節閥後增加限流孔板消耗部分壓降。這兩種方法都（dōu）是增（zēng）加（jiā）管路上的壓降，以便減少閥上的壓降（jiàng），因為係統總壓降（jiàng）等於管路壓降（jiàng）加上調節閥上（shàng）的壓降，由於係統總（zǒng）壓降不變（biàn），所以當管路壓降增大時，閥上壓降必然減小（xiǎo）。

縮（suō）小閥口徑
同樣根據流量（liàng）方程，直徑減小時，流量也減小，因此為保持通過調節閥的流量不變（biàn），就必然要加大開度，這樣也可避免閥在小開度下工作。口徑（jìng）閥的（de）口徑、閥座的直徑有關，可以換一台小檔口徑的閥，或通過內部縮（suō）徑，閥體不變，換小檔（dàng）的閥芯閥（fá）座實現。
應對閃蒸
通過（guò）對（duì）閃（shǎn）蒸產生原理的分（fèn）析，可以發現當管道的流動特性與流體溫度一定後，對於任何閥門來說都是（shì）無法防止閃蒸現象的。因此，應從改變下遊管道流動特性（xìng）和提高閥體的（de）耐衝（chōng）蝕能力兩個方麵來減小閃蒸的破壞（huài）作用。
從設計方麵考慮應盡量（liàng）提高閥門的背壓，一是將調節閥門布置在具（jù）有較高（gāo）靜（jìng）壓（yā）頭的位置（zhì）可（kě）以提高閥（fá）門（mén）的背壓；二是增加節流孔板（bǎn）或類似的提高背壓裝置，提高（gāo）閥門的背壓。
在閥門選型時應考（kǎo）慮（lǜ）：一是（shì）盡量選擇直行程角閥（fá），從閥門結構來考慮，角閥沒有改變流（liú）體的流向，流體（tǐ）的流向在（zài）閥內仍保（bǎo）持自上而下，減少了衝擊閥門表麵（miàn）液滴的數量，但是直行程角閥成本較高，一般隻用於工況惡（è）劣和（hé）重（chóng）要場合；二是可以選擇（zé）下（xià）遊帶有擴展式流通區域的（de）閥門，流體在經過最小縮流（liú）麵時，速度達（dá）到最大，此時如有一個較大範圍的擴流（liú）區，將會使流速迅速降低，從而減少對閥（fá）體的（de）衝刷；三是閥體選擇材（cái）質硬度高（gāo）的材料增強其抗機械磨損和腐蝕的能力，減小閃蒸的破壞作用，對於肯定會被流體衝刷的閥內表麵的區域，如閥（fá）座表（biǎo）麵和閥芯采取表麵鍍（dù）合金的硬化處理，提高其表麵的抗衝刷能力。
應對汽蝕
由於汽蝕（shí）的閥後壓力可以恢複到高於液體（tǐ）的飽和蒸汽壓力，因此可以通過控製閥體內（nèi）的壓降過程（chéng）來消除汽蝕現象。控製閥（fá）使（shǐ）用（yòng）多（duō）級降壓內件，可以把（bǎ）通過閥門的（de）壓降分成數（shù）個較小的壓降（jiàng）區域，每一個較小（xiǎo）的壓降區（qū）域都確保在縮流（liú）斷麵處的（de）壓力（lì）大於流體溫度對應的飽和蒸汽壓力，防止蒸汽氣泡的形成。
同樣，應對必然（rán）受到衝刷的閥芯和閥門內表麵應進行表麵（miàn）硬化處理，提高易被流（liú）體衝（chōng）刷的閥芯和閥內（nèi）表麵（miàn）的抗衝刷能力。
在運（yùn）行過程中，也可以通過一些方法來降（jiàng）低調節閥壓降，達（dá）到防止閥門汽蝕（shí）的目（mù）的。在大容量機組中，凝結水和凝補水管路中一（yī）般配置30％負荷和70％負（fù）荷調節閥，在運行操作中，如果在低負荷下，使用70％負（fù）荷（hé）調節閥（fá），會使P降低量增（zēng）大，易產生汽蝕（shí），應嚴格按照（zhào）隨負荷增加先使用30％負荷調節閥調節，再投入70％負荷調節閥。可以通（tōng）過關小調節閥後電動截止（zhǐ）閥的開度，相當於在（zài）調節閥後（hòu）增加了一個節流空板（bǎn），可以減小調節（jiē）閥的必須壓降。